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龍圖騰網(wǎng)恭喜中國(guó)重汽集團(tuán)濟(jì)南動(dòng)力有限公司申請(qǐng)的專利基于貝葉斯推斷的制動(dòng)盤及優(yōu)化設(shè)計(jì)方法獲國(guó)家發(fā)明授權(quán)專利權(quán)，本發(fā)明授權(quán)專利權(quán)由國(guó)家知識(shí)產(chǎn)權(quán)局授予，授權(quán)公告號(hào)為：CN114218681B 。

龍圖騰網(wǎng)通過國(guó)家知識(shí)產(chǎn)權(quán)局官網(wǎng)在2025-06-10發(fā)布的發(fā)明授權(quán)授權(quán)公告中獲悉：該發(fā)明授權(quán)的專利申請(qǐng)?zhí)?專利號(hào)為：202111616860.4，技術(shù)領(lǐng)域涉及：G06F30/15；該發(fā)明授權(quán)基于貝葉斯推斷的制動(dòng)盤及優(yōu)化設(shè)計(jì)方法是由房紹山;林瑋靜;孫超設(shè)計(jì)研發(fā)完成，并于2021-12-27向國(guó)家知識(shí)產(chǎn)權(quán)局提交的專利申請(qǐng)。

本基于貝葉斯推斷的制動(dòng)盤及優(yōu)化設(shè)計(jì)方法在說明書摘要公布了：本發(fā)明公開了基于貝葉斯推斷的制動(dòng)盤及優(yōu)化設(shè)計(jì)方法,制動(dòng)盤包括制動(dòng)盤內(nèi)盤面，所述制動(dòng)盤內(nèi)盤面在徑向上采用凸凹不平的漸變曲面結(jié)構(gòu)，所述漸變曲面結(jié)構(gòu)包括向外凸出的中間弧形外凸面，設(shè)于中間弧形外凸面外側(cè)、并與中間弧形外凸面相切的外側(cè)弧形內(nèi)凹面，以及設(shè)于中間弧形外凸面內(nèi)側(cè)、并與中間弧形外凸面相切的內(nèi)側(cè)弧形內(nèi)凹面，步驟包括：以R1、R2、R3、L1、L2為設(shè)計(jì)變量，選取滿意的制動(dòng)盤盤面平均Mises應(yīng)力作為觀測(cè)值，基于貝葉斯推斷理論來反向優(yōu)化設(shè)計(jì)變量，實(shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)變量的信息更新，最終確定設(shè)計(jì)變量的最優(yōu)解；本發(fā)明增加內(nèi)部散熱面積，提高了制動(dòng)盤散熱能力，制動(dòng)盤結(jié)構(gòu)具有抗熱裂好，能夠提高制動(dòng)盤的熱疲勞壽命，提高車輛的制動(dòng)安全。

本發(fā)明授權(quán)基于貝葉斯推斷的制動(dòng)盤及優(yōu)化設(shè)計(jì)方法在權(quán)利要求書中公布了：1.一種基于貝葉斯推斷的制動(dòng)盤，包括制動(dòng)盤內(nèi)盤面，其特征是，所述制動(dòng)盤內(nèi)盤面在徑向上采用凸凹不平的漸變曲面結(jié)構(gòu)；所述漸變曲面結(jié)構(gòu)包括向外凸出的中間弧形外凸面，設(shè)于中間弧形外凸面外側(cè)、并與中間弧形外凸面相切的外側(cè)弧形內(nèi)凹面，以及設(shè)于中間弧形外凸面內(nèi)側(cè)、并與中間弧形外凸面相切的內(nèi)側(cè)弧形內(nèi)凹面；所述中間弧形外凸面、外側(cè)弧形內(nèi)凹面、內(nèi)側(cè)弧形內(nèi)凹面為圓弧；中間弧形外凸面圓弧R2的圓心定位尺寸為水平定位尺寸L1、垂直定位尺寸L2，其中水平定位尺寸L1以制動(dòng)盤法蘭面為基準(zhǔn)，垂直定位尺寸L2以制動(dòng)盤旋轉(zhuǎn)中心線為基準(zhǔn)，外側(cè)圓弧內(nèi)凹面R1與中間圓弧外凸面R2在第一象限內(nèi)相切，內(nèi)側(cè)圓弧內(nèi)凹面R3在第四象限內(nèi)相切；基于貝葉斯推斷的制動(dòng)盤優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，以R1、R2、R3、L1、L2為設(shè)計(jì)變量，通過選取滿意的制動(dòng)盤盤面平均Mises應(yīng)力作為觀測(cè)值，基于貝葉斯推斷理論來反向優(yōu)化設(shè)計(jì)變量，實(shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)變量的信息更新，最終確定設(shè)計(jì)變量的最優(yōu)解；其具體步驟如下：1通過臺(tái)架試驗(yàn)條件計(jì)算出試驗(yàn)制動(dòng)過程中所產(chǎn)生的總能量之和Q總: 式中：Q總——制動(dòng)過程中所產(chǎn)生的總能量，單位J；M——制動(dòng)力矩，單位Nm；v——車速，單位ms；R——車輪半徑，單位m；2理論有95％的熱量會(huì)轉(zhuǎn)移到制動(dòng)盤上，5％的熱量會(huì)轉(zhuǎn)移到摩擦副上，計(jì)算出近軸頸處盤面及外側(cè)盤面的熱流量密度q: 其中，T——制動(dòng)時(shí)間，單位s；S——摩擦面面積，單位mm2；計(jì)算得出近軸頸處盤面的熱流量密度q1,外側(cè)盤面的熱流量密度q2；3根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，中間圓弧外凸面半徑R2、外側(cè)圓弧內(nèi)凹面半徑R1、內(nèi)側(cè)圓弧內(nèi)凹面半徑R3、水平定位尺寸L1、垂直定位尺寸L2這五個(gè)設(shè)計(jì)變量分布類型均服從正態(tài)分布,根據(jù)經(jīng)驗(yàn)初步確定這五個(gè)設(shè)計(jì)變量的統(tǒng)計(jì)分布，根據(jù)拉丁超立方抽樣方法從五個(gè)初始設(shè)計(jì)變量中抽取多組樣本點(diǎn)；4根據(jù)步驟3的組樣本點(diǎn)設(shè)計(jì)出對(duì)應(yīng)數(shù)量組的內(nèi)盤面結(jié)構(gòu)，利用CAE軟件通過對(duì)制動(dòng)盤盤面加載表面熱流量密度的方式，對(duì)對(duì)應(yīng)數(shù)量組的內(nèi)盤面結(jié)構(gòu)的制動(dòng)盤進(jìn)行CAE熱力耦合仿真分析，得到與之對(duì)應(yīng)的對(duì)應(yīng)數(shù)量組溫度場(chǎng)和Mises應(yīng)力場(chǎng)；5根據(jù)kriging理論，以若干組樣本θ＝[R1、R2、R3、R4、R5]，作為設(shè)計(jì)變量輸入，以步驟4的盤面平均Mises應(yīng)力為輸出，利用MATLAB軟件進(jìn)行數(shù)值擬合，建立kriging代理模型，即建立函數(shù)Sθ；6對(duì)步驟5得到的kriging代理模型進(jìn)行精度驗(yàn)證，將兩組樣本點(diǎn)帶入kriging代理模型中，得到兩組響應(yīng)值，與CAE仿真模型得到的響應(yīng)值進(jìn)行對(duì)比以驗(yàn)證代理模型的精度；7選取滿意的兩組制動(dòng)盤盤面平均Mises應(yīng)力作為觀測(cè)數(shù)據(jù)；對(duì)原狀態(tài)制動(dòng)盤內(nèi)盤面為平面結(jié)構(gòu)的制動(dòng)盤進(jìn)行CAE仿真分析,在制動(dòng)盤盤面摩擦半徑處均勻取多個(gè)點(diǎn)的Mises應(yīng)力計(jì)算制動(dòng)盤盤面的平均Mises應(yīng)力；8應(yīng)用貝葉斯推斷理論和M-H算法對(duì)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行迭代信息更新，在經(jīng)過充足的迭代以后得到設(shè)計(jì)參數(shù)的后驗(yàn)分布樣本近似服從正態(tài)分布；取設(shè)計(jì)變量的后驗(yàn)分布均值，進(jìn)行圓整后得到制動(dòng)盤內(nèi)盤面結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)值；9將得到的最優(yōu)解經(jīng)圓整后作為內(nèi)盤面結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)值，制動(dòng)盤內(nèi)盤面結(jié)構(gòu)參數(shù)確定以后，在圓弧曲面處設(shè)有加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)。

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